聚四氟乙烯滑板橡膠支座GYZF4 400*66選橡塑151-3082-8567

我公司的橡膠支座在幾次*內地震中的作用,大*知道從2005-2014年*內外發(fā)生了幾次大地震,作為生命線工程的橋梁遭受了嚴重破壞.在阪神大地震中,專門對橡膠支座的破壞及其與上部、下部結構破壞之間的關系進行了詳細調查,調查表明,橡膠支座對橋梁整個結構響應的影響十分重要,在實際地震作用下,經如:板式橡膠支座與上部、下部結構的相互作用比較復雜,橡膠支座的破壞往往會改變上部、下部結構間的傳力狀況,也改變整個結構的響應.因此,在橋梁結構的抗震設計中,必須對橡膠支座在地震作用下的性能有明確的認識,才能正確把握結構的響應. 我*目前《公路工程抗震設計規(guī)范》(以下簡稱《規(guī)范》)[1,2]對連續(xù)梁橋中

GYZ 400*66板式橡膠支座地震力的計算規(guī)定如下:

①對于全聯均采用板式橡膠支座的連續(xù)梁橋,上部結構對板式橡膠支座頂面產生的縱向水平地震力按《規(guī)范》公式4.2.6Ο1計算;②連續(xù)梁橋*聯中*個或幾個墩采用板式橡膠支座,其余均為聚四氟乙烯滑板橡膠支座,上部結構對板式橡膠支座頂面處產生的水平地震力可按《規(guī)范》公式4.2.6Ο4計算,其值如小于按式4.2.6Ο1的計算值,應按式4.2.6Ο1計算,公式中變量含義見《規(guī)范》條文.由上述規(guī)定可知,存在以下*些缺點:①對橋梁中使用的滑板橡膠支座在地震作用下的預期性能如何沒有明確的規(guī)定,由《規(guī)范》給出的兩個計算公式可知,前者將滑板橡膠支座看作板式橡膠支計算,即不發(fā)生滑動,后者按滑GYZ 400*66板式橡膠支座均發(fā)生滑動計算,計算結果取兩者中的*大值;

由式4.2.6Ο4知,GYZF4 400*77板式橡膠支座對板式橡膠支座地震力的影響,《規(guī)范》只簡單地以靜力方法加以考慮.而在實際地震中,由于GYZF4 400*77板式橡膠支座發(fā)生滑動,*方面改變了結構的剛度,從而改變了結構的反應特性,另*面,在滑動過程中,滑板橡膠支座消耗大量地震能量,降低了整個結構的響應.第在地震作用下的縱向動力特性進行分析,了解其相互作用的機理,為建立合理分析方法提供依據.GYZF4 400*77板式橡膠支座連續(xù)梁橋縱向動力特性計算分析1.1 模型建立根據文獻[3]對橡膠橡膠支座在地震力作用下的性能研究可知,板式橡膠橡膠支座的滯回曲線為狹長條形,可近似為線彈性,見圖1所示.在近幾年,*內外對聚四氟乙烯滑板橡膠支座的滯回特性,進行了大量試驗與理論研究 [3,4],研究結果表明:①聚四氟乙烯滑板橡膠支座的滑動摩擦系數受加速度的影響比較小,而是隨滑動速度的增加迅速增加,當速度達到*定數值后,摩擦系數趨于常數;②與所受壓應力大小有關系,隨壓應力增加,滑動摩擦系數值減小,同時也與接觸面的光滑程度、是否添加潤滑物有關,試驗測得滑動摩擦系數值變化范圍在0.01～0.20左右;③通過對試驗結果的理論分析表明,盡管滑動摩擦系數值隨上述諸多因素變化而變化,但當滑動摩擦系數值選取適當時,采用常摩擦系數值的庫侖模型進行分析, 仍可得到很好的計算結果[4].分析是借助于DRAINΟ2DX軟件來進行的.橋面板、墩、柱均采用平面梁單元描述,橡膠支座用連接單元來描述.其滯回模型采用圖1、

板式橡膠橡膠支座滯回曲線聚四氟乙烯滑板橡膠支座滯回曲線算例分析以*個板式橡膠橡膠支座其余均為聚四氟乙烯滑板橡膠支座座的等高等跨連續(xù)梁橋分析.分別對*聯三跨、五跨、七跨連續(xù)梁橋上部結構對墩頂板式橡膠支座縱向地震力進行計算分析,跨徑均為20m,墩高均為5m,主梁采用單箱單室截面形式,面積為2.7m2,豎向剛度為 0.522m4,橋墩直徑均為 1.2m的圓形截面,阻尼比為5%.在算例中將板式橡膠橡膠支座都放置在1號墩,板式橡膠支座座水平剪切剛度為k=5.3MN?m-1,其余均為聚四氟乙烯滑板橡膠支座,其初始水平剪切剛度取為k=5.3MN?m-1. 圖 3給出三跨連續(xù)梁橋的模型,五跨、圖3 三跨連續(xù)梁橋計算模型   Fig.3 Three2spancontinuousbeammodal七跨連續(xù)梁橋模型與之類似.基于上述模型,分別對影響板式橡膠支座座縱向地震力的各參數進行分析,這些參數有:地震動特性的影響,采用依據規(guī)范Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、 Ⅳ類場地反應譜分別合成的人工波來考慮;地震烈度的影響,考慮7、8、9三類烈度水平的影響;聚四氟乙烯滑板橡膠支座的滑動摩擦系數值不同的影響,摩擦系數值根據試驗結果分別為   0.02,0.05,0.10,0.15,0.20.1.2.1 摩擦系數對板式橡膠支座剪力的影響圖4a,b分別給出了對于三跨、五跨、七跨連續(xù)梁橋在Ⅰ、Ⅳ類場地,不同烈度水平地震作用下的計算結果.從圖中可以看出,在Ⅰ類場地條件,上部結構傳給板式橡膠支座的地震力受滑板橡膠支座摩擦系數變化的影響不大;在Ⅳ類場地條件下,則隨摩擦系數的增加而降低.同時在圖中標出在低烈度水平地震作用及不同摩擦系數值下, 存在部分滑板橡膠支座發(fā)生滑動的情況.1.2.2 板式橡膠支座剪力隨跨數增加的變化規(guī)律2   同 濟  大 學 學 報第29卷  圖4 板式橡膠支座剪力與摩擦系數μ的關系

GYZF4 350*55S板式橡膠支座的是橋跨結構的支承部分。其作用是將橋跨結構上的荷載通過支座傳遞給墩臺。GYZF4 350*55S板式橡膠支座的作用主要表現在以下三個方面：GYZF4 350*55S板式橡膠支座使反力明確地作用到墩臺的指定位置，并將集中反力擴散到*個足夠大的面積 上，以保證墩臺工作的安全可靠。 保證橋跨結構在支點按計算圖式所規(guī)定的條件變形。  保證橋跨結構在墩臺上的位置充分固定，不致滑落。 第二節(jié)   橋梁支座的分類  支座按固定與否分類可分為固定支座及活動支座。  固定支座起著餃的作用，它允許橋梁結構在沿著線路的豎直平面內自由地轉動?；顒又ё四茏杂傻剞D動外，還應允許在活載及溫度變化時，梁端可縱向水平移動。 簡支梁橋，按其靜力圖式應在其*端設置固定支座，另*端設置活動支座。對于鐵 路梁橋梁，由于制動力影響較大，固定支座與活動支座的布置應根據以下原則：   (1) 對橋跨結構而言，*好使梁的下弦在制動力的作用下受壓，并能抵消*部分豎 向荷載在下弦產生的拉力；   (2) 對橋墩而言，*好讓制動力的作用方向指向橋墩**，并使墩頂混凝土或漿砌 片石在制動力作用下受壓而不受拉；   (3) 對橋臺而言，*好讓制動力的作用方向指向河岸，使橋臺頂部混凝土或漿砌片 石受，并能平衡*部分臺后填土壓力。  根據上述原則，《鐵路橋梁設計規(guī)定》規(guī)定，固定支座的布置，在坡道上應設在較低的*端；在車站附近，應設在靠近車站的*端；在區(qū)間平道上，應設在重車方向的前

當上述規(guī)定互相抵觸時，則應按水平力作用影響較大的情況設置，即應先滿足坡道上的要求。   對于多跨簡支梁橋，為使縱向水平力在各墩上均勻分配，不應將兩相鄰孔的固定支 座設在同*橋墩上。 對于公路的多跨簡支梁橋，通常相鄰兩跨的固定支座不布置在同*個橋墩上。當橋墩較高時，為減小水平作用，可考慮在其上布置相鄰兩跨的活動支座；對于坡道上設置的橋，也應將固定支座布置在較低的墩臺上。對特別寬的公路橋梁，應設置沿縱向和橫向均能移動的活動支座。   懸臂梁橋的錨固跨也應在*端設置固定橡膠支座，另*端設置活動支座。多孔懸臂梁橋 掛梁的支座布置與簡支梁相同。  連續(xù)梁橋每聯只有*個固定支座。為避免梁的活動端伸縮縫過大，固定支座宜置于每聯的中間支點上，如該處墩身較高或因地基受力條件等原因，則應考慮避開，或采取特殊措施，以免墩身尺寸過大。  

大*知道嗎GYZF4 350*55S板式橡膠支座的材料構成  

GYZF4 350*55S板式橡膠支座的材料有鋼、橡膠、或標號不低于C30的鋼筋混凝土。橡支座在公路橋梁上使用*為普遍。且橡膠支座隨著橋梁技術的發(fā)展不斷發(fā)展。 鋼支座在鐵路橋梁上使用*普通，但近年來，鐵路橋梁也大量采用橡膠支座。較早的鐵路橋梁大量采用鋼支座，但是新建的客運專線亦大量采用橡膠支座。  鋼筋混凝土支座具有結構簡單，造價低廉的特點，廣泛應用于鄉(xiāng)村道路橋梁和非重要道路的小型橋梁。因體積大而承載力小，故僅在鄉(xiāng)村道路上采用。 

GYZF4 350*55S板式橡膠支座的結構及性能

GYZF4 350*55S板式橡膠支座由多層橡膠片與薄鋼板硫化、粘合而成，它有足夠的豎向剛度，能將上部構造的反力可靠地傳遞給墩臺，具有良好的彈性以適應梁端的轉動；同時又有較大的剪切變形能力，以滿足上部構造的水平位移。  在上述的板式橡膠支座表面粘覆*層厚1.5mm—3mm的聚四氟乙烯板，就制作成聚四氟乙烯滑板式橡膠支座。它除了具有豎向剛度與彈性變形，能承受垂直荷載及適應梁端轉動外，因聚四氟乙烯板的低摩擦系數，可使梁端在四氟板表面自由滑動，水平位移不受限制，特別適宜中、小荷載，大位移量的橋梁使用。  板式橡膠支座不僅技術性能優(yōu)良，還具有構造簡單、價格低廉、無需養(yǎng)護、易于更換、緩沖隔震、建筑高度低等特點。因而在橋梁界頗受歡迎，被廣泛應用。GYZF4 350*55S板式橡膠支座的分類及表示方法 板式橡膠支座按結構形式分類如下 :  板式橡膠支座包括普通板式橡膠支座和四氟板式橡膠支座兩類。  其中，普通板式橡膠支座又可分為矩形普通板式橡膠支座、圓形普通板式橡膠支座、球冠形普通板式橡膠支座等三種。  四氟板式橡膠支座亦又可分為矩形四氟板式橡膠座、圓形四氟板式橡膠支座、球冠形四氟板式橡膠支座等三種。  普通板式橡膠支座按膠種適用溫度分類如下： a、 氯丁膠型：適用溫度  +60℃ —— -25℃ b、 天然膠型：適用溫度  +60℃ —— -40℃ c、 三元乙丙膠型：適用溫度  +60℃—— -45℃

*新GJZF4 400*500*64板式橡膠支座安裝工藝,GJZF4 400*500*64板式橡膠支座安裝,GJZF4 400*500*64板式橡膠支座安裝準備GJZF4 450*500*64板式橡膠支座安裝處宜設置支承墊石,支承墊石平面尺寸大小應按局部承壓計算確定,墊石長度、寬度應比支座相應的尺寸至少增加50mm左右，其高度應為100mm以上，且應考慮便于支座更換頂梁時千斤頂的安裝位置。 GJZF4 450*500*64板式橡膠支座墊石內應布置鋼筋網，鋼筋直徑為8mm時，間距宜為50mm×50mm，橋梁墩、臺內應有豎向鋼筋延伸至支座墊石內，支座墊石的混凝土強度等*不應低于C30。GJZF4 450*500*64板式橡膠支座墊石表面應平整、清潔、干爽、無浮沙。支座墊石頂面標高要求準確無誤。在平坡情況下，同*片梁兩端支承墊石及同*橋墩、臺上支承墊石應處于同*設計標高平面內，其相對高差不應超過±1.5 mm，同*支承墊石高差應小于0.5 mm。   

GJZF4 450*500*64板式橡膠支座進場后，應檢查支座上是否有制造商的**或永久性標記。安裝時，應按照設計圖紙要求，在支承墊石和支座上均標出支座位置**線，以保證支座準確就位。    b.2 支座安裝時，應防止GJZF4 450*500*64板式橡膠支座出現偏壓或產生過大的初始剪切變形。安裝完成后，必須保證支座與上、下部結構緊密接觸，不得出現脫空現象。對未形成整體的梁板結構，應避免重型車輛通過。比如:在城市公路橋梁墩臺的設計應考慮支座養(yǎng)護、更換的需要。任何情況下，不允許兩個或兩個以上的支座沿梁縱向**線在同*支承點并排安裝；在同*根梁（板）上，橫向不宜設置多于兩個支座；不同規(guī)格的支座不應并排安裝。支座安裝后，應全面檢查是否有支座漏放，支座安裝方向、位置（與預埋鋼板的接觸、支座**線位置）、GJZF4 400*500*64板式橡膠支座規(guī)格型號是否有錯，臨時固定設施是否拆除，四氟滑板支座是否注入硅脂油（嚴禁使用潤滑油代替硅脂油）等現象，*經發(fā)現，應及時調整和處理，確保支座安裝后的正常工作，并記錄支座安裝后出現的各項偏差及異常情況。    b.5 支座使用階段平均壓應力σc=10MPa。支座橡膠彈性體體積Eb=2000MPa。    支座與混凝土接觸時，摩擦系數μ=0.3；與鋼板接觸時，摩擦系數μ=0.2；聚四氟乙烯板與不銹鋼板接觸（加硅脂時）摩擦系數μf=0.06,當溫度低于-25℃時，μf值增大30%，當不加硅脂時，μf值應加倍。   b.6 矩形支座安裝時以短邊尺寸順橋向放置。

GJZF4 400*500*64板式橡膠支座施工注意事項：保持墩臺墊石頂面清潔。如果支承墊石標高差距超過標準要求，必須用水泥砂漿進行標高調整。在支承墊石上按設計圖標出**，安裝時橡膠支座的**與支承墊石**線要吻合，以確保支座就位準確。在澆注梁體前，在支座上放置*塊比支座平面稍大的支承鋼 板，鋼板上焊接錨固鋼筋與梁體連接，并把支承鋼板視作澆梁模板的 *部分進行澆注，按以上方法進行，可以使支座與梁底鋼板及墊石頂面全部密貼。預制梁橡膠支座的安裝：安裝好預制梁橡膠支座的關鍵在于保證梁底在墊石頂面的平行、平整，使其和支座上、下表面全部密貼，不得出現偏壓、脫空和不均勻支承受力現象。這種橡膠支座施工程序如下：處理好支撐墊石，使支撐墊石標高*致。預制梁與支座接觸的底面要保持水平和平整。當有蜂窩漿和傾斜度時，要預先用水泥砂漿搗實、整平。

2014年*新的GJZF4 400*500*64板式橡膠支座的正確就位先使支座和支承墊石按設計要求準確就位。架梁落梁時，T型梁的縱軸線要與支座**線重合；板梁、箱梁的縱軸線與支座**線相平行。為落梁準確，在架第*跨板梁或箱梁時，可在梁底劃好二個支座的十字位置**，在梁的端立面上標出兩個支座的位置**線的鉛直線，落梁時使之與墩臺上的位置**線相重合。以后數跨可依照第*跨梁為基準進行。在架梁落梁時要平穩(wěn)，防止壓偏或產生初始剪切變形,大*可以參考鐵路橋梁板式橡膠支座規(guī)格表 。在安裝T型橋梁時，若GJZF4 400*500*64板式橡膠支座比梁筋底寬，則應在支座與梁筋底之間加設比支座大的鋼筋混凝土墊塊或厚鋼板做過渡層，以免支座局 部受壓，而形成應力集中。鋼筋砼墊塊或厚鋼板要用環(huán)氧樹脂砂漿和梁筋底貼合粘結。落梁后，*般情況下橡膠支座頂面與梁面保持水平。預應力簡支梁，其支座頂面可稍后傾；非預應力梁其支座頂面可略微前傾，但傾斜角度不得超過5"。

GYZ 300*66板式橡膠支座的高度由橡膠層厚度和加勁鋼板厚度            兩部分組成，應分別考慮計算。 假設本算例中支座水平放置，且不考 慮混凝土收縮與徐變的影響。溫差t?=36 ℃引起的溫度變形，由主梁兩端均攤，則 圖7.10 計算長度示意圖 每*支座的水平位移為：g?0035.0)2.05.19(36102 1 215=+×××=′???′=??ltgαm=0.35 cm  laC  l19.5 mla C  l llaˊ式中：  l′——構件計算長度，la ll′+=′，見圖7.10。因此，不計制動力時，?，gl?=35.022×=?≥getcm=0.70cm。  為了計算制動力引起的水平位移Fbk?，首先要確定*個支座上的制動力標準值。由于計算跨徑為19.5m，故縱向折減系數bkFζ′取1.0，由于該橋橋面凈寬為7.0m，按二車道設計，故車道折減系數ζ取1.0。車道荷載制動力按同向行駛時的車道荷載（不計沖擊力）計算，故計算制動力時按*個車道計算，*個車道上由車道荷載產生的制動力為在加載長度上 的車道荷載標準值的總重力的10%，故本算例的制動力為：  21.33%10)5.1785.19875.7(%10)(=×+×=×+=′kkbk plqFKN 由于小于公路Ⅱ*汽車荷載制動力*低限值90KN，故bk F′bkF′取90KN計算。由于本例中有五根T梁，每根T梁設2個支座，共有10個支座，且假設橋墩為剛性墩，各支座抗推剛 度相，因此制動力可平均分配，因此*個支座的制動力為：因此，計入制動力時，橡膠厚度t的*小值為：e61.018 .02.0100.1210 97.035 .027.063 =×××××? = ? ?≥ b aebkg ellGFtcm 式中：  eG——1.0Mpa。  此外，從保證受壓穩(wěn)定考慮，矩形板式橡膠支座的橡膠厚度應滿足：  etcmltlcmaea6.35 1851010188.1==≤≤==  由上述分析可知，按計入制動力和不計入制動力計算的橡膠厚度*大值為0.70cm，小于1.8cm，因此橡膠層總厚度的*小值取1.8cm。由于定型產品中，對于平面尺寸為18cm×25cm的板式橡膠支座中，只有2cm，2.5cm，3.0cm，3.5cm四種型號，暫取2cm。  etetet選擇加勁鋼板，《橋規(guī)》（JTG D62）規(guī)定單層加勁鋼板厚度應按下式計算： s elesuesckPsAttRKtσ) (,,+=   且單層加勁鋼板厚度不小于2mm。在本例題中：為應力校正系數，取1.3； cmPK3231917=×=eA2；、為*塊加勁鋼板上、下橡膠層厚度，參照《橋梁附屬構 造與支座》中定型產品規(guī)格中間橡膠層厚度均取5mm；uest,lest,sσ為加勁鋼板軸向拉應力限值，取鋼材屈服強度的0.65倍，取鋼材的屈服強度為340MPa，因此，22134065.0=×=sσMPa； 為支座壓力標準值，將上述各項代入的計算公式得：  ckRst60.01022110323)55(109.3293.16 43=×××+×××=?stmm  由于計算的60.0=stmm＜2mm，故取2mm。按GYZ 300*66板式橡膠支座的構造規(guī)定，加勁板上、下保護層不應小于2.5mm，取2.5mm，中間橡膠層厚度有5mm，8mm，11mm三種，取5mm。故可布置4層鋼板；此時，橡膠厚度st205325.02=×+×=etmm，與取用值*致。加勁板總厚度824=×=Σstmm，故支座高度28820=+=hmm。 （3）支座偏轉情況驗算 支座的平均壓縮變形mc,δ為：
 b ee ckeeeckmcEAtREAtR+= ,δ 式中，、、含義同前；為橡膠體積模量，取2000MPa，為支座抗壓彈性模量，可按下式計算：  ckReteAbEeE97 .8) 1917(5.0219 17)(20000=+×××=+= baesballtllS49.43497.80.14.54.522=××==SGEeeMPa 
將上述各值代入mc,δ計算式，得  573.010200019.017.0201090.3291049.43419.017.0201090.3296 363,=×××××+×××××=m cmm 在恒載、車道荷載和人群荷載作用下，主梁撓曲在支座頂面引起的傾角應按結構力學方法計算，則有：   恒載產生的轉角          00250.01019877.0245.1907.16247 3 31=×××==Bglθ（Rad）  車道均布荷載產生的轉角   B lqmkc2432= θ（略去m的變化） 0006169.010 19877.0245.19875.7504.07 3=××××=（Rad） 車道集中荷載產生的轉角   B lpmkc1623= θ=001075.010 19877.0165.195.178504.07 2=××××（Rad） 人群荷載產生轉角        B lPmrc24304= θ（略去m的變化） 00022.010 19877.0245.1975.000.362.07 3=×××××=(Rad) 因此，轉角(Rad)0044.04321=+++θθθθ，44.00044.02 2002=×=′θa lmm，小 于mc,δ，支座不會落空。  此外，為了限制豎向壓縮變形《橋規(guī)》（JTG D62）規(guī)定mc,δ不得大于0.07，由于 etmmmmtm ce573.04.12007.007.0,=>=×=δ，因此mc,δ

滿足：≤′2 θa lmc,δet07.0≤條件， 驗算通過。板式橡膠支座抗滑穩(wěn)定性驗算  為保證GYZ 300*66板式橡膠支座和墩臺頂面或主梁底面不產生滑移，需對其抗滑穩(wěn)定性進行驗算，驗算時應對無汽車荷載和有汽車荷載（支反力*?。﹥煞N情況分別進行驗算。  僅有結構自重作用時：  1.471573.0=×=GKRμkN 82.8205.320.018.0100.14.1. .4.13=×××××=?e lgetAGKN  可見，>GKRμe l getAG?. .4.1，這說明，在自重作用下，支座不會滑動。 計入制動力時：   ()5.0,0,0,0×++=pk qkgkckRRRR（相當于車道荷載*小反力）  ()6.2345.05.447.110157=×++=KN  故有： 38.706.2343.0=×=ckRμKN，  而：82.170.920 5.320.018.0100.14.14.13=+×××××=+?bkelg eFtAG KN，小于38.70=ckRμKN。因此，制動力作用下GYZ 300*66板式橡膠支座不會滑動。

2014年*新的GYZ公路橋梁板式橡膠支座的規(guī)格如下,在這里有2014年***新的板式橡膠支座的要求、規(guī)格系列及選用。   本標準適用于承載力小于5000kN 的公路橋梁用矩形、圓形平板式橡膠支座。  2、規(guī)范性引用文件  下列文中的條款通過本標準的引用而成為本標準的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修改（不包括勘誤的內容）或修訂版均不適用于本標準，然而，鼓勵根據本標準達成協(xié)議的各方研究是否可使用這些文件的*新版本。凡是不注日期的引用文件，其*新版本適用于本標準。  JT/T4 *2004 公路橋梁板式橡膠支座 JTG D60 *2004 公路橋涵設計通用規(guī)范  JTG D62 *2004 公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范  3、支座要求 支座產品分類、代號、結構、技術要求、試驗方法、檢驗規(guī)則及標志、包裝、貯存、運輸、安裝和養(yǎng)護均應滿足JT/T4  *2004的要求.  3． 2 支座使用階段平均壓應力бC＝10M Pa ( S ＜7時бC＝8M Pa)；橡膠硬度60 ( IRHD ）時，其常溫下剪變模量G = 1.OMpa 。剪變模量隨溫度下降而遞增，  當累年*冷月平均溫度的平均值O ~-10℃時為寒冷地區(qū)，G = 1 . 2MPa ；當低于-10 ℃ 時為嚴寒地區(qū)，G = 1.5MPa ；當低于-25 ℃ 時，G = 2 . 0 MPa  。全*氣溫分區(qū)圖見JTG D60 *2004附錄B。   3.3支座橡膠彈性體體積模量Eb= 2000 MPa。支座與混凝土接觸時，摩擦系數μ= 0 . 3 ，與鋼板接觸時，摩擦系數μ＝0 . 2 。聚四氟乙烯板與不銹鋼板接觸（加硅脂）時，μf＝0 . 06 ，當溫度低于-25 ℃ 時，μf值增大30 % ，當不加硅脂時，μf應加倍。若有實測資料時，也可按實測資料采用。板式橡膠支座剪切角α 正切值，當不計制動力時，tan α不大于0 .5 ，當計入制動力時，an α不大于0 .7. 3.5 橡膠支座的計算和驗算均應滿足JTG D62 *2004的要求。