良品橋梁板式盆式橡膠支座批發(fā) 專業(yè)廠家*標(biāo)**151-3082-8567

菏澤板式橡膠支座批發(fā),菏澤普通橡膠支座哪里購買?普通橡膠支座都使用加硫橡膠。加硫橡膠的性質(zhì)，隨加硫劑的種類和加硫的條件變化很大。加碳墨可以使橡 膠的強(qiáng)度大大增加。因此，加硫橡 膠是橡膠原料、填充劑、加硫劑等組成的復(fù)雜的復(fù)合材料，既保持橡膠原有的 特性，強(qiáng)度又很大。在橡膠的制作工程中，加硫工程*重要。加硫工 程就是在橡膠原料中混合碳墨等增強(qiáng)劑和硫 磺，再加壓、加熱。經(jīng)過這*工程，通過化學(xué)反應(yīng)在橡膠分子鏈間形成硫磺連接的永久橋梁（架橋反應(yīng)）， 這樣 橡膠產(chǎn)品就可以發(fā)揮橡膠的彈性。橡膠材料的特征是彈性低，變形能力大。應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系為反S形非線性 。菏澤板式橡膠支座批發(fā)橡膠材料的物理性能有彈性模量E、剪切模量G、破壞延伸率等。彈性 模量就是當(dāng)延伸率為**時(shí)的模量。橡膠 為非壓縮性材料（體積變化很?。此杀燃s為0.5。橡膠材料的常數(shù)的計(jì)算和試驗(yàn)方法，根據(jù)K6386《防振橡膠 的橡膠材料》和K6301《加硫橡膠的物理試驗(yàn)方法》的規(guī)定采用。天然橡膠隔震支座三維有限元分析的主應(yīng)力分 布 （應(yīng)力集中于AB對角在線） 菏澤板式橡膠支座批發(fā)天然橡膠隔震支座壓縮性能.多層橡膠的*重要的基本性能是長期承載能力。如果總厚度相同，則每層 橡膠厚度越薄，層數(shù)越多（1次形狀系數(shù)越大），堅(jiān)向剛度就越大， 荷載-應(yīng)變關(guān)系就越接近線性關(guān)系。反之，每 層橡膠越厚，即1次形狀系數(shù)越小，堅(jiān)向剛度越小，可以對堅(jiān)向的振動起到放振作用。 圖1 為面壓達(dá)到300kg/cm2 壓縮試驗(yàn)的加載曲線。試件的1次形狀系數(shù)不同，分別為500×7-14（S1=18）和 500×3.75-26(S1=33)。在3種剪 切變形下，分別進(jìn)行了加壓試驗(yàn)。1次形狀系數(shù)小的試件 剪切變形越大，其非線 性越顯著；而S1較大時(shí)，剪切變形的影響越小。但無論有無剪切 變形，兩試件均發(fā)揮了較高的承載能力。 圖1 壓縮試驗(yàn)時(shí)的加載曲線 圖2 多層橡膠的壓壞實(shí)驗(yàn) 圖給出了500×3.75-26多層橡膠在剪切變形為200%時(shí)單調(diào)受拉的 受力特性和500×7-14多層橡膠軸向受拉至破壞時(shí)的受力特性。與受壓彈性性能相比，多層橡膠受拉時(shí)的應(yīng)力-應(yīng) 變關(guān)系為雙線型。隨橡膠的材質(zhì)不同，拉應(yīng)力在10～20㎏/㎝2以前，基本表現(xiàn)為 彈性。但是，該彈性范圍的受拉 剛度只有受壓剛度的1/10左右。當(dāng)受拉軸力大于此值時(shí)，荷載-變形關(guān)系表現(xiàn)為屈服，屈服后受拉剛度進(jìn)*步減小 。此時(shí)如果卸載，卸載曲線呈現(xiàn)較大的滯回面積，再恢復(fù)到初始狀態(tài)。在受拉破壞時(shí)，可達(dá)到總厚度的3倍的伸長 量。 受拉變形過屈服點(diǎn)后，從外觀上并未見損傷。但是在橡膠內(nèi)部，由于受拉變形的作用，產(chǎn)生許 多空孔。試驗(yàn)表明，多層橡膠經(jīng) 過較大的受拉變形后再壓縮時(shí)，受壓剛度降低為初期剛度的1/2左右。 由以上結(jié) 果知，菏澤橡膠支座多層橡膠在受拉軸力作用下達(dá)到完全破壞雖然具有*定的延伸能力，但考慮到其后受壓剛度和承載能力的 降低， 因此不希望作用拉力，如果有拉力作用，拉應(yīng)力應(yīng)小于10～20㎏/㎝2。壓剪性能多層橡膠在通常 承受建筑物重量的同時(shí)，發(fā)生地震時(shí)水平方向必須具有柔度產(chǎn)生變形。由于地震時(shí)傾覆力矩的影響，對多層橡膠 產(chǎn)生附加軸力作用。此外，由于不均勻沉降等影響，多層橡膠上作用的軸力會產(chǎn)生變化。對于軸力的變化，多層 橡膠不僅要能保持穩(wěn)定承載能力，而且其受剪性能不能產(chǎn)生較大的變化，這對設(shè)計(jì)和分析來說都是很重要的。多 層橡膠的性能（剛度和變形能力）與面壓和2次形狀系數(shù)有關(guān)，因此需要選擇合適的形狀和材質(zhì)。根據(jù)多層橡膠的 實(shí)驗(yàn)結(jié)果，2次形狀系數(shù)大于5時(shí)，軸力的變化對其彈性特性影響不大。

濱州橡膠支座,濱州減隔震橡膠支座剛度模擬如下：Civil程序可以考慮兩個(gè)剪切方向成分互相關(guān)聯(lián)且具有雙軸塑性特性，其中軸向、 扭轉(zhuǎn)、兩個(gè)方向的彎曲成分均為線性且相互獨(dú)立。并使用Park, Wen, and Ang(986)在Wen(976)建議的單軸塑性 公式基礎(chǔ)上擴(kuò)展的雙軸塑性計(jì)算公式。對于鉛芯橡膠支座截面如下圖所示：左圖用于定義鉛芯橡膠支座非線 性特性值，閱讀本文后不難理解輸入各項(xiàng)含義，各輸入?yún)?shù)與圖對應(yīng)關(guān)系如下所示： 彈性剛度—K 屈服 剛度—Qy屈服后剛度與彈性剛度之比—K/K 兩個(gè)滯后循環(huán)參數(shù)：可采用程序默認(rèn)值，用戶如有需要可修改其 值。 左圖標(biāo)明了程序計(jì)算鉛芯橡膠支座采用的計(jì)算公式及滯回曲線形狀示意圖。此部分內(nèi)容詳解請參閱北京邁 達(dá)斯技術(shù)有限公司出版的《分析設(shè)計(jì)原理》 圖定義非線性特性值各參數(shù)如 何確定 經(jīng)過的描述，對于程序如何處理鉛芯橡膠支座應(yīng)該有了比較全面的掌握。接下來我們討論設(shè)計(jì)中 如何確定各參數(shù)的數(shù)值。 對于鉛芯橡膠支座，《公路橋梁鉛芯隔震橡膠支座》（JT/T 8-0）附錄中有 詳細(xì)的規(guī)格表，其中明確表明了各型號支座的力學(xué)性能，其中包括：鉛芯屈服力、剪切彈性模量、屈服后剛度、 水平等效剛度、等效阻尼比等內(nèi)容。現(xiàn)以附錄中表A YQ圓形鉛芯隔震橡膠支座規(guī)范系列參數(shù)表為例說明 Civil程序中各參數(shù)與表格中各參數(shù)的對應(yīng)關(guān)系。 定義非線性特性值結(jié)合上文內(nèi)容不難得到如下對應(yīng)表：參數(shù)對應(yīng)表 根據(jù)上述對應(yīng)表以及規(guī)范 規(guī)格表可以非常容易的確定Civil程序中各參數(shù)的輸入值。具體輸入情況詳見圖、圖。高阻尼隔振橡 膠支座涉及規(guī)范及支座示意圖（《公路橋梁高阻尼隔震橡膠支座（JT/T 8-0）》） 濱州高阻尼橡膠支座的等效雙線性恢復(fù)力模型比較圖5及圖可以得到如下結(jié)論：高阻尼和鉛芯橡膠支座的恢 復(fù)力模型沒有本質(zhì)上的區(qū)別，兩種支座均是利用鉛芯或者高阻尼橡膠本身具有的很好的耗能特性實(shí)現(xiàn)隔震的作用 。故設(shè)計(jì)人員完全可以像鉛芯橡膠支座*樣輸入對應(yīng)參數(shù)即可。圖5規(guī)范圖A支座的等效雙線性恢復(fù)力模 型 各參數(shù)如何確定《公路橋梁高阻尼隔震橡膠支座（JT/T 8-0）》P頁附錄表B 如下圖所示 圖6 規(guī)范附錄表格摘錄 圖7規(guī)范附錄表格局部鑒于中結(jié)論，濱州高阻尼橡膠支座的錄入完全與鉛芯橡膠支座*致，在此不再贅述 各參數(shù)的輸入。需要注意的是：高阻阻尼支座規(guī)格表中給出了豎向壓縮剛度的值，鉛芯橡膠支座表格中沒有此項(xiàng) ，但考慮到豎向*般不會出現(xiàn)屈服，故可否參考高阻尼支座豎向剛度量*確定鉛芯橡膠支座甚至彈性計(jì)算中的盆 式支座（高阻尼支座表格中豎向壓縮剛度范圍：00-600kN/mm）。

臨沂板式橡膠支座更換的方法及步驟有哪些？臨沂橋梁架梁落梁時(shí)要平穩(wěn)，防止壓偏或產(chǎn)生初始剪切變形。 安裝T型梁時(shí)，若臨沂板式橡膠支座比梁筋底寬， 則應(yīng)在臨沂板式橡膠支座與梁筋底之間加設(shè)比臨沂板式橡膠支座大的鋼筋混凝土墊塊或厚鋼板做過渡層，以免臨沂板式橡膠支座局 部受壓，而形成應(yīng)力集中。鋼筋砼墊塊或厚鋼板要用環(huán)氧樹脂砂漿和梁筋底貼合粘結(jié)。

 落梁后，*般情況下臨沂板式橡膠支座頂面與梁面 保持水平。預(yù)應(yīng)力簡支梁，其臨沂板式橡膠支座頂面可稍后傾；非預(yù)應(yīng)力梁其臨沂板式橡膠支座頂面可略微前傾，但傾斜角度不得超過"。 3橡膠臨沂板式橡膠支座按裝時(shí)的調(diào)整 橡膠臨沂板式橡膠支座安裝后，若發(fā)現(xiàn)下述情況，應(yīng)及時(shí)調(diào)整： 個(gè)別臨沂板式橡膠支座落空，出現(xiàn)不均勻 受力 臨沂板式橡膠支座發(fā)生較大的初始剪切變形 臨沂板式橡膠支座偏壓嚴(yán)重，局部受壓，側(cè)面鼓出異常，而局部落空 調(diào)整方法* 般可用千斤頂頂起梁端，在臨沂板式橡膠支座上下表面鋪涂*層水泥砂漿(或環(huán)氧樹脂砂漿)。再次落梁，在重力作用下臨沂板式橡膠支座上下表面相互平行且同梁底，墩臺頂面全部密貼；同時(shí)使*片染兩端的臨沂板式橡膠支座處于同*平面內(nèi)，梁的縱向傾斜度應(yīng)加 以控制，以臨沂板式橡膠支座不產(chǎn)生時(shí)顯初始剪切變形為佳。

普通板式橡膠臨沂板式橡膠支座安裝注意事項(xiàng) 1矩形臨沂板式橡膠支座短邊應(yīng) 與順橋方向平行安置，以利于梁端轉(zhuǎn)動。若需長邊平行于順橋向時(shí)，需通過轉(zhuǎn)角驗(yàn)算。 圓形臨沂板式橡膠支座具有 各向同性。安裝無需考慮方向性，只需將臨沂板式橡膠支座圓心同設(shè)計(jì)位置**點(diǎn)相重合即可。為防止在離心力下梁體橫向移 動，可安裝橫向擋塊。 使用普通板式橡膠臨沂板式橡膠支座*般設(shè)有固定端與活動端。使用等高臨沂板式橡膠支座時(shí)，水平位移由同*片梁的兩端臨沂板式橡膠支座 的剪切變形共同實(shí)現(xiàn)。也可用厚度較小的橡膠臨沂板式橡膠支座 臨沂板式橡膠支座。 橡膠臨沂板式橡膠支座安裝以春秋季節(jié)*佳。若預(yù)計(jì)不可 能在春秋季節(jié)安裝，則設(shè)計(jì)選用橡膠臨沂板式橡膠支座時(shí)可適當(dāng)增加高度，使其在極端高低溫時(shí)，上部構(gòu)造的*大位移量△L 靠橡膠臨沂板式橡膠支座的單方向剪切變形來實(shí)現(xiàn)。即：△L≥0h0且滿足h0≤0，

其中h0 -臨沂板式橡膠支座橡膠層總厚度， -臨沂板式橡膠支座 短邊尺寸。 同時(shí)若臨沂板式橡膠支座增加所需高度不能滿足h0≤0時(shí)，則應(yīng)采用四氟板式臨沂板式橡膠支座。這樣可在任何氣溫下安裝臨沂板式橡膠支座，并使*大剪切變形能控制在允許范圍內(nèi)，而無需 用特殊手段施工。 當(dāng)梁體有縱向坡度或綜合 坡度時(shí)，可按下列幾種方法處理。

在梁端底面與臨沂板式橡膠支座這間安置楔形鋼板將臨沂板式橡膠支座擴(kuò)墊石(梁端底面)制成斜 坡狀(圖-)此種方法適用于坡度≤1%的橋 采用坡型臨沂板式橡膠支座(適用于坡度≥1%的橋) 對于有縱向坡或綜合坡的橋梁采用坡型板式橡膠臨沂板式橡膠支座

早年 法*IPE公司就已提出，并得到了廣泛的應(yīng)用。我*交通部公路規(guī)劃設(shè)計(jì)院*九領(lǐng)先八年七月出版的“板式橡膠 臨沂板式橡膠支座”*書中又做了大量的闡述，隨著坡型臨沂板式橡膠支座應(yīng)用范圍的不斷擴(kuò)大，我*工程技術(shù)人員逐步規(guī)范了其名稱和基準(zhǔn)尺寸的標(biāo)注方法。 分類名稱：有斜坡的圓形板式橡膠臨沂板式橡膠支座- 圓坡臨沂板式橡膠支座(設(shè)計(jì)代號YT)；有斜坡的球冠形板式橡膠臨沂板式橡膠支座-球坡臨沂板式橡膠支座(設(shè)計(jì)代號YPQ)；有斜坡的矩形板式橡膠臨沂板式橡膠支座-矩 形斜坡臨沂板式橡膠支座(設(shè)計(jì)代號JP)。注：以上三種斜坡的臨沂板式橡膠支座統(tǒng)稱為坡度臨沂板式橡膠支座。

通常適用于四種坡度和設(shè)計(jì)代號 % 的坡度設(shè)計(jì)代號為“”%的坡度設(shè)計(jì)代號為“”%的坡度設(shè)計(jì)代號為“”8%的坡度設(shè)計(jì)代號為“D” 基準(zhǔn)尺寸的標(biāo)注方法(圖 -) 坡型臨沂板式橡膠支座的厚度(高度)H指的是臨沂板式橡膠支座的**厚度，坡型臨沂板式橡膠支座的*小厚度及平面尺 寸是常規(guī)臨沂板式橡膠支座的額定厚 及平面尺寸。 D坡度臨沂板式橡膠支座的安裝及調(diào)整方法應(yīng)符合13所述(如在綜合坡上使用要依據(jù)臨沂板式橡膠支座上的 坡度方向線選擇適當(dāng)?shù)奈恢?。坡度臨沂板式橡膠支座的安裝見圖-6。

摩擦擺減隔振支座涉及規(guī)范及支座示意圖（目前暫無此類支座的行業(yè)規(guī)范）摩擦擺減隔振支座 涉及規(guī)范及支座示意圖（目前暫無此類支座的行業(yè)規(guī)范） 摩擦擺支座的力學(xué)模型及恢復(fù)力模型 圖7 力學(xué)模型 圖8 恢復(fù)力模型摩擦擺隔震支座的力學(xué)模型 反應(yīng)了摩擦擺如何利用本身巧妙的構(gòu)造特性起到隔震作用，核心想法是地震作用下，支座上下部分可以在接觸面 （曲面）上自由的擺動，自重作用下支座有自恢復(fù)的效應(yīng)。比較摩擦擺支座的恢復(fù)力模型與鉛芯橡膠支座（高 阻尼橡膠支座），可以發(fā)現(xiàn)程序處理方法依然采用線性化的恢復(fù)力模型，但需要注意，線性化后的剛度計(jì)算方法 與前述兩種支座有著本質(zhì)上的不同。具體內(nèi)容請參閱北京邁達(dá)斯技術(shù)有限公司出版的《分析設(shè)計(jì)原理》85章 節(jié)相關(guān)內(nèi)容。程序中如何實(shí)現(xiàn)上述等價(jià)線性化模型恢復(fù)力模型采用的個(gè)公式含義： （）“f=”公式表 示了支座剪切力（f）與剪切變形（d）的關(guān)系。公式中還將涉及另外三個(gè)量：軸力P:可以根據(jù)外荷載算得。 曲 率半徑R:僅與支座構(gòu)造相關(guān)。 其余兩個(gè)變量Z、μ:由 公式求的。 （）滯回變量z:本公式為微分方程，涉 及變量包括：結(jié)構(gòu)剛度k：結(jié)構(gòu)確定剛度既定。 軸力P：由外荷載決定。等效摩擦系數(shù)μ：由公式求的。 Sign：符號函數(shù)。滯回參數(shù)：均可采用默認(rèn)值05 （）等效摩擦系數(shù)μ：涉及參數(shù)包括：μf/μs：快時(shí)、 慢時(shí)摩擦系數(shù)。 r：摩擦系數(shù)變化參數(shù)。v:剪切變形速度（剪切位移的導(dǎo)數(shù)）注意：左圖并不是滯回曲線 ，表示摩擦系數(shù)與加載速度的關(guān)系。圖9 摩擦擺支座非線性特性值通過對輸入界面涉及公式的分析可以 非常清晰的了解程序如何模擬摩擦擺支座。并列表如左圖所示。 各設(shè)計(jì)參數(shù)如何確定設(shè)計(jì)人員選取參數(shù)面臨各問題：廠家規(guī)格表中提供的參數(shù)相對較少，如下表所示；理 論公式中剛度k值的取法。 （）滑動面半徑: 由理論公式: T=π ??? ??? T=S 可求 R=()摩擦系數(shù)(μf/μs)及r值： *般廠家會提供各規(guī)格支座實(shí)驗(yàn)數(shù)值（右圖為《橋梁減震、隔振 支座和裝置》p80頁插圖）通過實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)可得到快時(shí)及慢時(shí)摩擦系數(shù)。速度變化參數(shù)r實(shí)際是按上述公式擬合曲 線得到的參數(shù)：圖0 摩擦擺支座實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)本例咨詢廠家意見后個(gè)系數(shù)取值如下：μ*般在00-006 之間，根據(jù)產(chǎn)品實(shí)驗(yàn)曲線比較容易確定。本例取 00/00 r*般取0sec/m這個(gè)數(shù)量*，本例取。 （）滑動 前剛度取值《橋梁減震、隔振支座和裝置》*書中提到摩擦擺減震、隔震支座初始剛度 K，根據(jù)美*的經(jīng)驗(yàn)， 可取5mm位移時(shí)的等效剛度。 故可考慮滑動前剛度k計(jì)算方法如下 ：???= ??? = ? 本例μ=00 W=55000 D=0005 k=88e5 全文總結(jié)（）本文結(jié)合規(guī)范詳述了Civil程序如何通過定義邊 界條件中的*般連接實(shí)現(xiàn)對減隔震支座的模擬。（）鉛芯橡膠支座和濱州高阻尼橡膠支座的滯回模型本質(zhì)是*致的 ，而且相應(yīng)規(guī)范中提供了各規(guī)格支座產(chǎn)品的詳細(xì)力學(xué)特性值。工程師選用這兩種支座結(jié)合本文采用Civil程序可以 很方便的進(jìn)行非線性邊界條件的模擬。（）摩擦擺隔震支座相對另外兩種支座面臨產(chǎn)品規(guī)范表中參數(shù)偏少的特 定，設(shè)計(jì)人員在實(shí)際操作中存在很多參數(shù)無從查閱的問題。但考慮采用摩擦擺等鋼支座的橋梁建設(shè)規(guī)模都比較大 ，從工程實(shí)踐的角度出發(fā)，與支座廠家取得聯(lián)系和合作的機(jī)會較多，可根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得到支座的各項(xiàng)參數(shù)。

2次形狀系數(shù)較小時(shí)，變形較大時(shí)會產(chǎn)生壓 屈，并且受壓荷載的變化對其有較大的影響，所以需考慮變形能力與軸力變化的關(guān)系來確定設(shè)計(jì)變形和面壓。 圖1 天然橡膠多層橡膠的破壞實(shí)驗(yàn)多層橡膠在單調(diào)載入至破壞的荷載-變形關(guān)系如圖1所示。試件均采用 天然橡膠，配合比有兩種類型。試件No.4，5采用較為柔性的配合比。直徑分為500和600兩種，2次形狀系數(shù)都等 于5。圖中縱軸剪應(yīng)力，由剪力除以多層橡膠的截面積得到；橫軸為剪應(yīng)變，由剪切變形除以總橡膠厚度用百分率 表示。剪應(yīng)變?yōu)?*表示剪切變形等于總橡膠厚度。圖2為試件No.1的試驗(yàn)狀況?？梢娫诔惺芎艽蟮募羟凶冃螘r(shí)， 承載能力并未喪失。 圖2 多層橡膠的壓剪實(shí)驗(yàn)由該圖還可見，橡膠材質(zhì)和2次形狀系數(shù)基本相等的多層橡膠，其剪應(yīng)力-剪 應(yīng)變的關(guān)系也基本相同。此外，壓應(yīng)力的變化，可以認(rèn)為幾乎沒有影響。剪應(yīng)變達(dá)到250%時(shí)，基本保持線性關(guān)系 。 如果剪切變形剪應(yīng)變增大，荷載-變形關(guān)系呈現(xiàn)硬化，*后當(dāng)剪應(yīng)變達(dá)到400%左右時(shí)破壞。應(yīng)變硬化雖 然可有效抑制隔震層的位移，但使其承擔(dān)的剪力增 大，上部結(jié)構(gòu)的地震力增加，導(dǎo)致樓層反應(yīng)加大。因此，從這*觀點(diǎn)來看，多層橡膠的設(shè)計(jì)變形應(yīng)控制在其線性 界限變形以下。對于天然橡膠，其材質(zhì)較柔，線性界限變形為250%左右，而對于材質(zhì)較硬的橡膠，則小于此值。 耐久性由于多層橡膠是采用的橡膠和鋼板，所以多層橡膠的耐久性取決于橡膠材料老化，橡膠為有機(jī)材料 ，隨使用年限增大，其性能逐漸產(chǎn)生變化。引起變化的原因有來自外部的物理作用（煤氣、光、熱、外力等）和 內(nèi)部的化學(xué)作用（聚合物、填充材料、加橋形態(tài)等）。由于多層橡膠的使用環(huán)境受光和熱等的影響較小，主要應(yīng) 特別注意的橡膠的氧化反應(yīng)和徐變。 *般天然橡膠的氧化反應(yīng)使其產(chǎn)生硬化。如圖1所示，這是由于在橡 膠分子（聚合物）的硫磺結(jié)合位置氧分子介入的結(jié)果，氧分子的介入使硫磺的結(jié)合斷開，進(jìn)*步又使其它聚合物 結(jié)合，導(dǎo)致分子結(jié)合網(wǎng)點(diǎn)結(jié)構(gòu)的增加，約束了橡膠分子移動，這就是硬化的原因。 圖1 橡膠分子氧化的影響但是，多層橡膠由橡膠薄片和鋼板組成，氧化物質(zhì)滲透到橡膠內(nèi)部的表面積 有限。因此，即使表面產(chǎn)生氧化老化，內(nèi)部的橡膠卻基本完好。根據(jù)已使用100年的奧斯特拉里亞的鐵道防振墊的 老化調(diào)查，雖然橡膠周邊部份有氧化老化層，但內(nèi)部的橡膠幾乎沒有變化。根據(jù)化學(xué)反應(yīng)速度理論，采用加熱快 速試驗(yàn)可以預(yù)測其狀態(tài)。目前已進(jìn)行了很多試驗(yàn)，研究多層橡膠的各種特性變化。例如，經(jīng)過60年左右，剛度增 加約10～20%，破壞位移約降低10%左右。在隔震建筑設(shè)計(jì)時(shí)考慮這些變化因素，就可以使問題得到完全解決。進(jìn) *步，在多層橡膠與外部接觸的表面部分可以采用耐候性較好的橡膠材料。 關(guān)于徐變，根據(jù)2年的足尺多 層橡膠平均壓應(yīng)力為110～150的試驗(yàn)量測結(jié)果，并考慮氣溫變化產(chǎn)生的膨脹和收縮的修正，可以推斷100年后徐變 數(shù)不到總 橡膠厚度的10%。根據(jù)加熱快速試驗(yàn)的徐變現(xiàn)象進(jìn)行預(yù)測，得到如圖2所示的結(jié)果。由該圖試件溫度條件的變化結(jié) 果，可以推斷，多層橡膠在設(shè)置環(huán)境（20℃）下，徐變量約為總橡膠厚度的3～5%。 圖2 多層橡膠的徐變試驗(yàn)結(jié)果從以上的試驗(yàn)和研究結(jié)果可知，多層橡膠作為結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其耐久性完 全滿足 要求。圖3 多層橡膠破壞面狀況